由图2可知，内表侧温度随着时间延长而逐渐升高，当时间为100 m i n时达到动态平衡;空白板的平衡温度为50 ℃，0593为一种普通涂料，其平衡温度为43.4 ℃，在其中加入3%和6%空心玻璃珠的平衡温度分别为41.3 ℃和38.9 ℃。可见，空心玻璃珠能有效增强涂料的隔热性能。本文此后提到的隔热温差特指样板内侧表面平衡温度与对应空白板内侧表面平衡温度的差值。

从图5观察可知，随着填料的增加，涂层隔热温差逐渐增加，当填料含量为12%时，温差达到14.6 ℃;继续增加填料含量，隔热温差有降低趋势。根据文献可知[5]，P V C（颜基比）是影响涂层隔热性能的重要因素。当P V C较低时，随着其不断增大，涂层隔热性能逐渐提高。当颜填料含量继续增加到40％时，树脂无法完全包裹颜填料或填充其间隙，涂层中将出现空隙与缺陷，涂层隔热性能逐渐下降。综合上述各因素，填料添加量为12%、P V C为40%时，涂层具有较好的隔热效果。

2.5 m（BLZ）/m (TCZ)对涂料隔热性能的影响

在反射隔热涂料中以空心玻璃微珠和陶瓷珠为功能性填料，不仅能具有类似金属铝粉的红外高反射率和热辐射效果，还能利用其空心和热导率低的特点，达到阻隔热量的目的。以空心玻璃微珠或陶瓷珠为填料的涂层同时具有反射太阳光和阻隔热量的复合隔热效果。分别采用不同含量（1%、3%、6%、10%、15%）的空心微珠和陶瓷微珠制备反射隔热涂料，用图1所示的装置测试其隔热效果。
图6为空心玻璃珠和陶瓷微珠不同含量分别对涂层隔热性能的影响曲线，隔热温差随着时间的增加逐渐增大，在t=100 m in时达到平衡。由图6观察可知，随着玻璃珠含量的增加，涂料的隔热性能有不同程度提高，但平衡温差变化幅度逐渐减小，且当玻璃珠含量为10%时隔热温差略有下降，可能由于玻璃珠在涂层形成光传递通道而导致反射隔热减弱;陶瓷珠含量的增加对涂层的隔热温差同样具有良好增强效果，当含量为10%时，隔热温差超过玻璃珠1 ℃;当含量为15%时，隔热温差增幅减小，但降幅小于玻璃珠。综合以上因素考虑，微珠的添加量在涂料总量的3%～10%时较为适宜，隔热温差为13～ 15 ℃;陶瓷珠添加量为6%～10%，隔热温差为13～15 ℃。可见，陶瓷珠和玻璃珠对涂料的隔热性能均有不同程度的提高，且当玻璃珠含量小于10%时隔热效果好于陶瓷珠，含量大于10%时隔热效果较陶瓷珠差。

由图6分析结果可知，陶瓷珠和玻璃珠对提高涂层隔热性能均有良好效果，且彩色空心陶瓷珠可用于涂料的配色系统。但据文献报道[3-4]，添加陶瓷珠的涂料有严重后增稠现象，而玻璃珠在涂料中具有较好的稳定性，因此本文尝试将玻璃珠和陶瓷珠复合制备反射隔热涂料。

图7为玻璃珠与陶瓷珠不同配比的涂层隔热效果变化曲线。随着复配比例的增加，涂层的隔热温差出现先增后减的变化趋势，当配比为1∶1时，涂层具有佳的隔热效果，隔热温差为16.5 ℃。根据报道分析，陶瓷珠的导热系数为0.043～0.047 W / ( m · K )，而玻璃珠的导热系数为0.07 W / ( m · K )。可见，采用两者复配的涂层兼具反射性能和阻隔性隔热效果，从而具有更优异的隔热性能。

2.6 涂层耐沾污测试

根据J G / T235-2008要求可知，反射涂层除具有良好的隔热温差外，还应具备稳定的隔热性能，即具有一定的隔热衰减温差，≤12 ℃。隔热衰减温差与颜填料存在重要关联，此外涂层的耐沾污性能也是隔热衰减温差的重要影响因素，因此涂层的耐沾污性能是反射隔热涂料必须考虑的。
图8为玻璃珠与陶瓷珠不同配比、不同乳液以及不同颜填料配比对涂层耐沾污性能的影响曲线。由图8（b）观察可知，玻璃珠与陶瓷珠复配较单独使用玻璃珠或陶瓷珠具有更好的耐沾污性能，这主要与两者的粒径搭配有关，当m(BLZ)/m(TCZ)=2∶1时，耐沾污参数为10% ;采用硅丙乳液的涂膜具有更优异的耐沾污性能，耐沾污参数为8.61%，如图8（c），这是由于硅丙乳液具有更低的表面张力，从而使涂膜具有一定的疏水性，纯丙乳液涂膜也具有良好的耐沾污性能，耐沾污参数为12.7% ;当钛白粉、硅藻土和滑石粉的比例为5∶1∶1时，涂膜具有良好的耐沾污性能，耐沾污参数为8.61%，见图8（c）。综上所述，本试验采用纯丙乳液，钛白、硅藻土和滑石粉比例为5∶1∶1，m(BLZ)/m(TCZ)=2∶1。

图8 涂料组分对涂层耐沾污性能的影